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该无推力补偿器，是利用流体力学中的帕斯卡理论，在设计结构上巧妙的利用一个密环形汽室，这个汽室内分别有两个环形受压面，一个是固定的汽室内端面，另一个是密闭在汽室内的伸缩管肩部环形面，随伸缩管是可移动的。这个可移动的环形受压面的面积恰好和伸缩管横截面积相等，补偿器工作时，在介质压力的作用下，环形面上的压力和伸缩管横截面积的压力是相等，而方向相反，因此两压力相互抵消。这样一来，在设计支架中仅考虑补偿器压紧填料的摩擦力，对固定支架的推力计算中，就不再计算由工作介质压力，而引起的对固定支架的推力。因此固定支架属减载式支架，可节省大量支架材料，也节省人力和财力。
无推力自密封旋转补偿器：由变径管、内套管、密封座外套、柔性石墨填料、螺母螺栓N个压簧及N个注填料咀组合、填料压盖及弹簧压紧法兰构成：所述填料压紧法兰与压紧上法兰之间设有压簧和注填料咀。
所选用的密封填料都是柔性石墨，所采用的级别分别为核级、工业级且无推力自密封旋转补偿器填料内增加了一些抗氧化剂成份达到延缓填料氧化的时间，从而使无推力自密封旋转补偿器比普通旋转补偿器密封性能得到很大的提高，使产品密封发生泄漏时间延迟发生。
|
公称直径
DN
|
芯管内径
D1
|
芯管外径
D2
|
法兰外径
D3
|
填料长度
B
|
补偿量
△L
max
|
安装长度
Lmax
|
摩擦力
Pc(N)
1.6MPa时
|
重量
（kg）
|
|
50 |
47 |
55 |
160 |
56 |
200 |
710 |
1932 |
15.6 |
|
65 |
63 |
71 |
180 |
56 |
200 |
710 |
2485 |
19.4 |
|
（70） |
65 |
74 |
190 |
56 |
200 |
710 |
2588 |
21.6 |
|
80 |
78 |
87 |
195 |
56 |
200 |
710 |
3002 |
24.0 |
|
100 |
94 |
106 |
215 |
56 |
250 |
830 |
6271 |
38.2 |
|
125 |
117 |
131 |
245 |
56 |
250 |
830 |
7750 |
48.0 |
|
150 |
143 |
157 |
280 |
56 |
250 |
830 |
9288 |
60.0 |
|
200 |
201 |
217 |
345 |
70 |
300 |
945 |
14977 |
102.0 |
|
250 |
253 |
270 |
400 |
70 |
350 |
1045 |
21297 |
139.2 |
|
300 |
303 |
322 |
460 |
91 |
350 |
1065 |
25399 |
162.0 |
|
350 |
353 |
373 |
510 |
91 |
400 |
1245 |
29421 |
222.0 |
|
400 |
404 |
426 |
565 |
91 |
400 |
1245 |
33286 |
247.0 |
|
450 |
455 |
478 |
615 |
91 |
400 |
1245 |
33852 |
271.8 |
|
500 |
505 |
528 |
670 |
91 |
450 |
1375 |
36234 |
370.8 |
|
600 |
603 |
630 |
790 |
91 |
450 |
1375 |
43205 |
481.2 |
|
700 |
693 |
720 |
880 |
91 |
450 |
1375 |
61771 |
517.2 |
|
800 |
792 |
820 |
995 |
112 |
500 |
1565 |
70398 |
828.0 |
|
900 |
890 |
920 |
1095 |
112 |
500 |
1565 |
79025 |
951.6 |
|
1000 |
990 |
1020 |
1195 |
112 |
500 |
1565 |
87653 |
1052.4 |
| 注：当工作压力不是1.6MPa时，其摩擦力P1= Pc／1.6×PN | ||||||||
